我們研制了玻璃幕墻外部點荷載加載設備，并安裝了位移傳感器，此位移傳感器可準確測量既有玻璃幕墻中空玻璃粘接用硅酮膠和合片用硅酮膠位移值，如圖3。但此方法需將玻璃幕墻所受均勻風壓的設計值通過有限元分析軟件近似轉化為點荷載作用力，如圖4，因此，建議使用該方法時結合氣囊法共同對既有玻璃幕墻粘接可靠性進行判定。
4. 工程實例
我們對北京某既有隱框玻璃幕墻工程進行粘接可靠性檢測。該工程玻璃幕墻部分全部為隱框玻璃幕墻形式，玻璃板塊為鍍膜中空玻璃，中空玻璃厚度為6mm鍍膜+9A+6白玻。該工程中空玻璃粘接用硅酮膠注膠厚度為12mm，中空玻璃合片用硅酮膠厚度為9mm。
首先，我們運用氣囊法對該工程中空玻璃粘接用硅酮膠的可靠性進行測試。我們將設備安裝調試完畢后，開始給氣囊加壓，每500Pa為一個加壓階梯并分別保持壓力1min。根據該幕墻風壓設計值，我們對該幕墻加壓至2500Pa，并分別測定了中空玻璃長邊中點和中空玻璃面板中央點的位移值，繪制了風壓-位移曲線，測試結果截圖如圖5。在對該中空玻璃板塊施加2500Pa風壓時，由于玻璃面板中央點的變形大，受此影響，該處位移量較大，為2.32mm(圖中黃色線)。中空玻璃長邊中點處受玻璃形變的影響較小，此處位移量可視為中空玻璃粘接用硅酮膠的位移量，中空玻璃長邊中點處位移量為0.95mm(圖5中黃色線)。該工程注膠厚度為12mm，中空玻璃面板在受2500Pa風壓時，中空玻璃長邊中點處位移量為注膠厚度的7.9%，且從圖5中可見，風壓-位移量近似為直線段，未出現屈服，表明在受2500Pa風壓作用時，中空玻璃粘接用硅酮膠的形變處于其彈性區間內，說明被測中空玻璃板塊在2500Pa風壓下，不會發生硅酮膠粘接失效情況。
同時，我們用吸盤法設備對該工程進行了測試。首先，我們運用有限元分析軟件將受2500Pa下中空玻璃面板的受力情況計算轉化為直徑200mm吸盤的近似等效作用力。然后，將有限元軟件計算的情況通過吸盤作用于中空玻璃面板，并用兩個位移傳感器測試中空玻璃內外片的位移量。最終，將測試結果繪制成應力-應變曲線，如圖6所示。圖中紫色線段為中空玻璃粘接用硅酮膠的應力-應變曲線，圖6中紅色線段為中空玻璃合片用硅酮膠的應力-應變曲線，可見中空玻璃粘接用硅酮膠在受600N拉力時，位移量為0.2mm，而中空玻璃合片用硅酮膠的位移量為1.27mm。從圖6中可見，中空玻璃合片用硅酮膠的位移量為原膠層厚度的14.1%，且從圖6中可見，紅色線段有輕微屈服現象，說明中空玻璃合片用硅酮膠在受600N拉力時，中空玻璃合片用硅酮膠的形變已超出其彈性區間范圍。由于，該工程中空玻璃合片用硅酮膠出現粘接失效情況，導致吸盤作用力無法正常傳遞至中空玻璃粘接用硅酮膠，所以，吸盤法測得的中空玻璃粘接用硅酮膠的位移量小于氣囊法測定值。
5. 結論：
本文對近年來自行研制的氣囊法和吸盤法設備及測試原理進行了介紹，并通過工程實例分析舉例說明了兩種方法的使用情況。該工程實例測試表明，中空玻璃粘接用硅酮膠的測試既可以通過氣囊法測定，也可通過吸盤法測定，但氣囊法更簡便易操作，因此，在玻璃幕墻面板粘接可靠性檢測工作中更推薦使用氣囊法。而中空玻璃合片用硅酮膠粘接情況的測試則需通過吸盤法完成，但吸盤法在實際應用中需運用有限元分析，且需錄入多個計算參數，其模擬過程會給檢測結果帶來一定的誤差。為了最大限度減小因模擬計算引入的誤差，我們推薦氣囊法和吸盤法共同使用來鑒定既有玻璃幕墻中空玻璃的粘接可靠性。
參考文獻：
[1]劉盈，張曉敏.既有玻璃幕墻粘結性的兩種檢測方法對比，工程質量，2012-5,49-51.
[2] Myers J C. STP 1286 Sciences and technology of Building Seals, Sealants, Glazing, and Waterproofing[R].1996
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