3、
玻璃采光頂荷載組合
依照《GB50009》3．2．3條、3．2．5條及說明建議如下：
(1)對于
基本組合，
荷載效應組合的設計值s應從下列
組合值中取最不利值確定：
1)由
可變荷載效應控制的組合(3．2．3—1)
效應組合。
3)當考慮以豎向的
永久荷載效應控制的組合，參與組合有可變
荷載僅限于豎向荷載。
在
承載能力極限狀態的基本組合中，公式（3.2.3-1）和(3.2.3-2)給出了
荷載效應組合設計值的表達式，建立表達式的目的是在于保證在各種可能出現的荷載組合情況下，通過設計都能使結構維持在相同的
可靠度水平上。
由公式（3.2.3-2）給出的由永久荷載效應控制的組合設計值，當結構的自重占主要時，考慮這個條件就能避免可靠度偏低的后果；雖然過去在有些
結構設計規范中，也曾為此專
門給出某些補充規定，例如對某些以自重為主的
構件采用提高重要性系數、提高屋面
活荷載的設計規定，但在實際應用中，總不免有掛一漏萬的顧慮。采用公式（3.2.3-2）后，在撤消這些補漏規定的同時，也避免不安全度可能不足之后果。
(2)基本組合的荷載
分項系數(3．2．5條)，應按下列規定采用：
①永久荷載的分項系數：
a．當其效應對結構不利時
對由可變荷載效應控制的組合，應取1．2；
·對由永久荷載效應控制的組合，應取1．35；
b．當其效應對結構有利時
一般情況下應取1.0； ·
對結構的傾覆、滑移或漂浮驗算，應取0．9
②可變荷載的分項系數，一般情況下：SQlk應取1.4；
雪荷載可取0.7，
風荷載可取0.6，活荷載可取0.7，其它及各種作用的分項系數按專用工程規范確定。
分析表明，當永久荷載效應與可變荷載效應相比很大時，若仍采用yc二1．2，則結構的可靠度遠不能達到目標值的要求，因此，在式(3．2．3—2)中給出由永久荷載效應控制的設計組合值中，相應取ΥG=1.35。
分析表明，當永久荷載效應與可變荷載效應異號時，若仍采用yc=1．2，則結構的可靠度會隨永久荷載效應所占比重的增大而嚴重降低，此時，yc宜取小于1的系數。但考慮到經濟效果和應用方便的因素，建議取ΥG=1。而在驗算結構傾覆．滑移或漂浮時，一部分永久荷載實際上起著抵抗傾覆、滑移或漂浮的作用，對于這部分永久荷載，其荷載分項系數顯然也應取用小于1的系數，規范對此建議采用ΥG=0．9，而實際上在不同材料的結構中，出于歷史經驗的不同，對此也有采用更小的系數，以提高結構抗傾覆、滑移或漂浮的
可靠性。
例如南嶺、武夷山脈以南及其它雪壓小的地區的玻璃采頂很有可能永久荷載效應成為控制組合，則按由(3．2．3—2)確定；而對高雪值區或風荷載大的地區
玻璃采光頂，有可能可變荷載效應成為控制組合，就要由(3．2．3—1)確定；
(3)必須注意，給出的表達式都是以荷載與荷載效應有線性關系為前提，對于明顯不符合該條件的情況，應在各自結構設計規范中對此作出相應的補充規定。這個原則同樣適用于正常使用極限狀態的各個組合的表達式中。
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